本發(fā)明涉及冶金
技術(shù)領(lǐng)域：
，尤其涉及一種低合金高強(qiáng)度鋼的生產(chǎn)方法。
背景技術(shù)：
：低合金鋼是在普通碳素鋼基礎(chǔ)上，添加含量一般在3％以下的合金元素而形成的鋼種。由于這類鋼的強(qiáng)度顯著高于相同碳含量的碳素鋼，因而被稱為低合金高強(qiáng)度鋼(High-strengthLow-alloySteel，HSLA)。低合金高強(qiáng)度鋼被廣泛應(yīng)用于沖壓轎車的結(jié)構(gòu)件、加強(qiáng)件等零件中。然而，由于在低合金高強(qiáng)度鋼中固溶在其基體中的碳、氮原子所形成的柯氏氣團(tuán)對位錯有釘扎作用，從而導(dǎo)致低合金高強(qiáng)度鋼屈服點延伸率Ae值偏高，且難以穩(wěn)定控制，在沖壓零件過程中，容易出現(xiàn)拉伸應(yīng)變痕和橘皮。技術(shù)實現(xiàn)要素：鑒于上述問題，提出了本發(fā)明以便提供一種克服上述問題或者至少部分地解決上述問題的低合金高強(qiáng)度鋼的生產(chǎn)方法。本發(fā)明實施例提供一種低合金高強(qiáng)度鋼的生產(chǎn)方法，包括：冶煉鋼坯，控制所述鋼坯中的各化學(xué)成分為：碳：0.05～0.08％、錳：0.5～1.2％、硅：0.15～0.35％、全鋁：0.025～0.055％、鈮：0.01～0.05％、限制磷元素的含量小于或等于0.015％、限制硫元素的含量小于或等于0.012％、限制氮元素的含量小于或等于0.006％、其余為鐵；對冶煉得到的所述鋼坯進(jìn)行連鑄；對連鑄后的所述鋼坯進(jìn)行熱軋；對熱軋后的所述鋼坯進(jìn)行冷軋；對冷軋后的所述鋼坯進(jìn)行生產(chǎn)，最終獲得低合金高強(qiáng)度鋼。優(yōu)選的，在對所述鋼坯進(jìn)行熱軋的過程中，控制加熱溫度為1200～1280℃、終軋溫度為850～910℃以及卷取溫度為560～660℃。優(yōu)選的，在對所述鋼坯進(jìn)行冷軋的過程中，控制冷軋壓下率為65～88％。優(yōu)選的，所述對冷軋后的所述鋼坯進(jìn)行生產(chǎn)，包括：對冷軋后的所述鋼坯進(jìn)行連退生產(chǎn)；和/或?qū)滠埡蟮乃鲣撆鬟M(jìn)行熱鍍鋅生產(chǎn)。優(yōu)選的，在對冷軋后的所述鋼坯進(jìn)行連退生產(chǎn)的過程中，控制退火均熱溫度為730～800℃、緩冷溫度為640～680℃、快冷出口溫度為420～470℃以及平整延伸率為0.8～1.6％。優(yōu)選的，在對冷軋后的所述鋼坯進(jìn)行熱鍍鋅生產(chǎn)的過程中，控制退火均熱溫度為740～810℃、緩冷溫度為670～740℃、快冷出口溫度為450～490℃、光整延伸率為1.1～1.8％以及拉矯延伸率為0.2～0.4％。本發(fā)明實施例中的一個或多個技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點：本發(fā)明通過在冶煉鋼坯的過程中，控制鋼坯中的各化學(xué)成分為：碳：0.05～0.08％、錳：0.5～1.2％、硅：0.15～0.35％、全鋁：0.025～0.055％、鈮：0.01～0.05％、限制磷元素的含量小于或等于0.015％、限制硫元素的含量小于或等于0.012％、限制氮元素的含量小于或等于0.006％、其余為鐵，再對冶煉得到的鋼坯依次進(jìn)行連鑄、熱軋、冷軋和生產(chǎn)，最終得到低合金高強(qiáng)度鋼，由于在C-Mn-Nb成分體系的低合金高強(qiáng)度鋼中添加有硅，因此能夠改善低合金高強(qiáng)度鋼的力學(xué)性能，降低其屈服點延伸率Ae值，從而能夠避免沖壓零件時出現(xiàn)拉伸應(yīng)變痕和橘皮的情況。附圖說明通過閱讀下文優(yōu)選實施方式的詳細(xì)描述，各種其他的優(yōu)點和益處對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員將變得清楚明了。附圖僅用于示出優(yōu)選實施方式的目的，而并不認(rèn)為是對本發(fā)明的限制。而且在整個附圖中，用相同的參考圖形表示相同的部件。在附圖中：圖1示出了本發(fā)明實施例中的一種低合金高強(qiáng)度鋼的生產(chǎn)方法的流程圖。具體實施方式下面將參照附圖更詳細(xì)地描述本公開的示例性實施例。雖然附圖中顯示了本公開的示例性實施例，然而應(yīng)當(dāng)理解，可以以各種形式實現(xiàn)本公開而不應(yīng)被這里闡述的實施例所限制。相反，提供這些實施例是為了能夠更透徹地理解本公開，并且能夠?qū)⒈竟_的范圍完整的傳達(dá)給本領(lǐng)域的技術(shù)人員。本發(fā)明實施例提供一種低合金高強(qiáng)度鋼的生產(chǎn)方法，應(yīng)用于C-Mn-Nb成分體系的低合金高強(qiáng)度鋼中，如圖1所示，該生產(chǎn)方法包括：步驟101：冶煉鋼坯，控制所述鋼坯中的各化學(xué)成分為：碳(C)：0.05～0.08％、錳(Mn)：0.5～1.2％、硅(Si)：0.15～0.35％、全鋁(Alt)：0.025～0.055％、鈮(Nb)：0.01～0.05％、限制磷元素(P)的含量小于或等于0.015％、限制硫元素(S)的含量小于或等于0.012％、限制氮元素(N)的含量小于或等于0.006％、其余為鐵(Fe)。步驟102：對冶煉得到的所述鋼坯進(jìn)行連鑄。步驟103：對連鑄后的所述鋼坯進(jìn)行熱軋。步驟104：對熱軋后的所述鋼坯進(jìn)行冷軋。步驟105：對冷軋后的所述鋼坯進(jìn)行生產(chǎn)，最終獲得低合金高強(qiáng)度鋼。本發(fā)明通過在冶煉鋼坯的過程中，控制鋼坯中的各化學(xué)成分為：碳：0.05～0.08％、錳：0.5～1.2％、硅：0.15～0.35％、全鋁：0.025～0.055％、鈮：0.01～0.05％、限制磷元素的含量小于或等于0.015％、限制硫元素的含量小于或等于0.012％、限制氮元素的含量小于或等于0.006％、其余為鐵，再對冶煉得到的鋼坯依次進(jìn)行連鑄、熱軋、冷軋和生產(chǎn)，最終得到低合金高強(qiáng)度鋼，由于在C-Mn-Nb成分體系的低合金高強(qiáng)度鋼中添加有硅，因此能夠改善低合金高強(qiáng)度鋼的力學(xué)性能，降低其屈服點延伸率Ae值，從而能夠避免沖壓零件時出現(xiàn)拉伸應(yīng)變痕和橘皮的情況。在本申請中，針對步驟103而言，在一種優(yōu)選的實施方式中，在對鋼坯進(jìn)行熱軋的過程中，控制加熱溫度為1200～1280℃、終軋溫度為850～910℃以及卷取溫度為560～660℃。其中，加熱溫度可以控制為1230℃、1250℃或1260℃，終扎溫度可以控制為870℃、890℃或900℃，卷取溫度可以控制為580℃、630℃或650℃。具體來講，在熱軋過程中，首先將鋼坯從室溫加熱到1200～1280℃，接著保溫2.5～4小時，之后經(jīng)過粗軋和終扎，粗軋出口溫度為1000～1200℃，終扎溫度為850～910℃，卷取溫度為560～660℃。本申請通過優(yōu)化熱軋過程中的加熱溫度、終扎溫度和卷取溫度，能夠進(jìn)一步降低低合金高強(qiáng)度鋼的屈服點延伸率Ae值。在本申請中，針對步驟104而言，在一種優(yōu)選的實施方式中，在對鋼坯進(jìn)行冷軋的過程中，控制冷軋壓下率為65～88％。其中，可以控制冷軋壓下率為73％、80％或85％。本申請通過優(yōu)化冷軋過程中的冷軋壓下率，能夠進(jìn)一步降低低合金高強(qiáng)度鋼的屈服點延伸率Ae值。在本申請中，針對步驟105而言，對鋼坯進(jìn)行生產(chǎn)可以為：對鋼坯進(jìn)行連退生產(chǎn)；和/或，對鋼坯進(jìn)行熱鍍鋅生產(chǎn)。當(dāng)對低合金高強(qiáng)度鋼進(jìn)行連退生產(chǎn)時，在連退生產(chǎn)的過程中，控制退火均熱溫度為730～800℃、緩冷溫度為640～680℃、快冷出口溫度為420～470℃以及平整延伸率為0.8～1.6％。其中，退火均熱溫度可以為750℃、770℃或790℃，緩冷溫度可以為650℃、670℃或675℃，快冷出口溫度可以為430℃、440℃或460℃，平整延伸率可以為1.0％、1.4％或1.5％。本申請通過優(yōu)化連退生產(chǎn)中的退火均熱溫度、緩冷溫度、快冷出口溫度以及平整延伸率，能夠進(jìn)一步降低低合金高強(qiáng)度鋼的屈服點延伸率Ae值。當(dāng)對低合金高強(qiáng)度鋼進(jìn)行熱鍍鋅生產(chǎn)時，在熱鍍鋅生產(chǎn)的過程中，控制退火均熱溫度為740～810℃、緩冷溫度為670～740℃、快冷出口溫度為450～490℃、光整延伸率為1.1～1.8％以及拉矯延伸率為0.2～0.4％。其中，退火均熱溫度可以為760℃、780℃或800℃，緩冷溫度可以為680℃、710℃或730℃，快冷出口溫度可以為460℃、470℃或480℃，光整延伸率可以為1.3％、1.5％或1.7％，拉矯延伸率可以為0.25％、0.3％或0.34％。本申請通過優(yōu)化連退生產(chǎn)中的退火均熱溫度、緩冷溫度、快冷出口溫度、光整延伸率以及拉矯延伸率，能夠進(jìn)一步降低低合金高強(qiáng)度鋼的屈服點延伸率Ae值。下面給出不同化學(xué)成分的低合金金高強(qiáng)度鋼在不同生產(chǎn)工藝條件下的力學(xué)性能特點，其中，各不同化學(xué)成分的低合金金高強(qiáng)度鋼見表1，熱軋和冷軋生產(chǎn)工藝中的參數(shù)見表2，連退生產(chǎn)工藝中的參數(shù)見表3，熱鍍鋅生產(chǎn)工藝中的參數(shù)見表4，最終得到的成品的力學(xué)性能見表5。序號CSiMnPSAltNbN10.070.210.880.0090.0050.0450.0350.002520.060.240.970.0080.0070.0550.0300.004030.070.201.010.0110.0110.0400.0400.003540.080.200.850.0070.0040.0400.0400.002050.060.250.940.0090.0070.0500.0350.004060.070.200.870.0120.0050.0350.0450.003070.060.290.830.0080.0080.0450.0400.003580.070.230.960.0070.0070.0400.0500.0045表1序號終軋溫度,℃卷取溫度,℃冷軋壓下率,％188058073287056081388060069489063080587058084690064079791057085881065086表2表3表4序號Rel,MPaRp0.2,MPaRm,MPaA80,％Ae,％1437439528220.554241942051224.50.234342542852923.50.3994441444528240.5385438440524230.3256429432517220.2267441444528240.5388438440524230.325表5上述本申請實施例中的技術(shù)方案，至少具有如下的技術(shù)效果或優(yōu)點：本發(fā)明通過在冶煉鋼坯的過程中，控制鋼坯中的各化學(xué)成分為：碳：0.05～0.08％、錳：0.5～1.2％、硅：0.15～0.35％、全鋁：0.025～0.055％、鈮：0.01～0.05％、限制磷元素的含量小于或等于0.015％、限制硫元素的含量小于或等于0.012％、限制氮元素的含量小于或等于0.006％、其余為鐵，再對冶煉得到的鋼坯依次進(jìn)行連鑄、熱軋、冷軋和生產(chǎn)，最終得到低合金高強(qiáng)度鋼，由于在C-Mn-Nb成分體系的低合金高強(qiáng)度鋼中添加有硅，因此能夠改善低合金高強(qiáng)度鋼的力學(xué)性能，降低其屈服點延伸率Ae值，將Ae值控制在1.0％以下，從而能夠避免沖壓零件時出現(xiàn)拉伸應(yīng)變痕和橘皮的情況。盡管已描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施例，但本領(lǐng)域內(nèi)的技術(shù)人員一旦得知了基本創(chuàng)造性概念，則可對這些實施例作出另外的變更和修改。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實施例以及落入本發(fā)明范圍的所有變更和修改。顯然，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對本發(fā)明進(jìn)行各種改動和變型而不脫離本發(fā)明的精神和范圍。這樣，倘若本發(fā)明的這些修改和變型屬于本發(fā)明權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本發(fā)明也意圖包含這些改動和變型在內(nèi)。當(dāng)前第1頁1 2 3